容易自燃煤層火成巖順層侵入?yún)^(qū)瓦斯涌出規(guī)律及防治實(shí)踐
大興礦??? 陳志平
摘 ? 要 : 以大興煤礦南五采區(qū) 7 煤層為對(duì)象,通過(guò)煤樣試驗(yàn)、現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)結(jié)合理論分析火成巖順層侵入對(duì)煤層瓦斯賦存及涌出規(guī)律的影響, 并定量分析了該瓦斯地質(zhì)條件下綜采工作面的瓦斯涌出規(guī)律,對(duì)比分析不同瓦斯防治措施的效果,為同類(lèi)型地質(zhì)條件瓦斯治理工作積累了經(jīng)驗(yàn)。
關(guān)鍵詞 : 火成巖;順層侵入;容易自燃;瓦斯賦存規(guī)律;瓦斯涌出
?
鐵法煤田為一走向北北東向的斷坳式沉積盆地,大興井田位于鐵法煤田西南部的盆地中心,總體呈北北東向展布、東西狹窄的向斜盆地。井田內(nèi)構(gòu)造復(fù)雜,正斷層較發(fā)育、巖漿活動(dòng)頻繁、發(fā)育一些伴生的短軸背、向斜構(gòu)造。含煤地層分上、下兩個(gè)含煤段,主要可采煤層 10 個(gè)。 大興煤礦為一設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力 3Mt/a 的煤與瓦斯突出礦井,現(xiàn)核定生產(chǎn)能力為 3.30Mt/a 。 到目前共發(fā)生過(guò) 10 次突出 , 最大突出煤量 450t 、涌出瓦斯量 2.3 萬(wàn) m3 , 2017 年測(cè)定礦井相對(duì)瓦斯涌出量 20.08m3/t ,絕對(duì)瓦斯涌出量 116.95m3/min 。開(kāi)采層 煤自燃傾向性等級(jí)為 I 類(lèi)容易自燃和 II 類(lèi)自燃、煤塵具有爆炸性。多年開(kāi)采實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明,突出、自然發(fā)火事故與火成巖構(gòu)造的發(fā)育和侵入關(guān)系密切。
火成巖 侵入影響后煤層結(jié)構(gòu)變得復(fù)雜、煤低溫耗氧自熱更強(qiáng)、煤層瓦斯壓力和含量實(shí)測(cè)均較原生煤異常增大、升高。 火成巖構(gòu)造對(duì)于煤層的破壞及瓦斯賦存條件的改變是 發(fā)生突出和自然發(fā)火的主要因素、也是制約生產(chǎn)的主要根源,且在生產(chǎn)實(shí)踐中瓦斯與內(nèi)因火災(zāi)相互關(guān)聯(lián),嚴(yán)重影響礦井安全生產(chǎn)。通過(guò)統(tǒng)計(jì)分析煤層瓦斯賦存規(guī)律及其涌出特征,選取“靶向”目標(biāo)治理瓦斯方法,能有效地提升礦井生產(chǎn)能力、保障安全。
1? 試驗(yàn)區(qū)概況
南五采區(qū)位于大興井田東南部,宏觀上為一單斜構(gòu)造,地質(zhì)構(gòu)造較復(fù)雜。區(qū)內(nèi)構(gòu)造以斷層為主并伴有寬緩的褶曲,火成巖侵入嚴(yán)重、且無(wú)規(guī)律。侵入形式以巖床為主,巖墻次之。局部區(qū)域發(fā)育有陷落巖體。煤層以復(fù)合煤層為主,厚度變化大,結(jié)構(gòu)復(fù)雜,受火成巖侵入破壞影響局部形成天然焦。
目前主要開(kāi)采上煤組、以 7-2 煤層為主要生產(chǎn)煤層,為不粘煤、氣煤?;鸪蓭r巖床侵入煤層后破壞其連續(xù)完整性將其一分為二,形成了 7-2 上煤層和 7-2 煤層。圍繞火成巖體的煤層發(fā)生漸次接觸熱變質(zhì)作用,表現(xiàn)為環(huán)帶狀分布的接觸變質(zhì)暈。地勘期間測(cè)得 7-2 煤層瓦斯含量為 0.55~13.77 m3/t·daf 。 生產(chǎn)期間在 -533m 、 -665m 標(biāo)高分別測(cè)得瓦斯壓力為 0.56MPa 、 2.5MPa ;煤層瓦斯放散初速度 △ P=10~13.5 ;堅(jiān)固性系數(shù) f=0.42~1.33 ,煤層以 Ⅰ ~ Ⅱ 類(lèi)煤破壞類(lèi)型為主,局部存在軟分層或軟煤,破壞類(lèi)型為 Ⅵ ~ Ⅴ 類(lèi)。該區(qū)北翼淺部 711 綜采面瓦斯涌出量為 70.42 m3/min 、其深部 719 綜采面瓦斯涌出量高達(dá) 90.29m3/min ;而南翼淺部 712 綜采面最大瓦斯涌出高達(dá) 120m3 /min。712、719綜采面均因瓦斯涌出量大、回采進(jìn)度慢而造成采空區(qū)自燃導(dǎo)致封閉綜采面;719綜采面改造掘進(jìn)新運(yùn)順時(shí)發(fā)生突出傷亡事故。711、717、719工作面傾斜方向位置見(jiàn)圖1。
圖 1? 南五采區(qū)傾向地質(zhì)剖面圖
2? 火成巖侵入對(duì)煤層開(kāi)采安全的影響
當(dāng)火成巖侵入煤層中時(shí),除吞蝕部分煤層外,還造成煤質(zhì)、煤氧化性能、煤體物理力學(xué)性質(zhì)等的側(cè)向變化。
由表 1 煤樣實(shí)驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析可發(fā)現(xiàn),火成巖侵入過(guò)程中的高溫烘烤作用使煤體內(nèi)部水分受熱氣化造成變質(zhì)煤水分含量低于工作面正常煤;受火成巖侵蝕影響變質(zhì)煤的灰分含量高于正常煤;而變質(zhì)煤揮發(fā)分含量普遍低于正常煤。火成巖侵入煤層對(duì)提高煤的變質(zhì)程度具有明顯的提高作用。
表1? 煤樣工業(yè)分析實(shí)驗(yàn)結(jié)果
煤樣 |
Mad ( % ) |
Aad ( % ) |
Vdaf ( % ) |
F ( % ) |
變質(zhì)煤 |
1.87 |
13.90 |
25.56 |
20.68 |
原生煤 |
5.79 |
12.44 |
40.54 |
?4.70 |
通過(guò)兩種煤樣測(cè)定的孔隙率(表 1 )對(duì)比可發(fā)現(xiàn)由于火成巖侵入過(guò)程中的高溫高壓作用促進(jìn)了變質(zhì)煤中孔隙的發(fā)育, 使得其鄰近區(qū)域變質(zhì)煤的總孔容增加、孔徑(表 2 )變大,增強(qiáng)了氣體滲容運(yùn)移能力。
表 2? 煤的孔容及分布比例
煤樣 |
孔徑 < 20nm |
孔徑 20nm ~ 50nm |
孔徑 >50nm |
合 ? 計(jì) |
|
原生煤 |
孔容( cm3/g ) |
0.0438 |
0.0095 |
0.0096 |
0.0629 |
比例( % ) |
69.6 |
15.1 |
15.3 |
100 |
|
比表面積( cm2/g ) |
17.927 |
1.5283 |
0.2447 |
19.7 |
|
比例( % ) |
91.0 |
7.8 |
1.2 |
100 |
|
變質(zhì)煤 |
孔容( cm3/g ) |
0.0301 |
0.017 |
0.0263 |
0.0734 |
比例( % ) |
41.0 |
23.2 |
35.8 |
100 |
|
比表面積( cm2/g ) |
11.824 |
2.2388 |
0.8372 |
14.9 |
|
比例( % ) |
79.4 |
15.0 |
5.6 |
100 |
由表 3 瓦斯參數(shù)測(cè)定結(jié)果對(duì)比分析可發(fā)現(xiàn),受火成巖侵入影響煤受熱變質(zhì)后,吸附能力增強(qiáng),且進(jìn)一步生成瓦斯;侵入體造成煤體結(jié)構(gòu)的破壞,改變了煤體的物理力學(xué)性質(zhì),煤層局部形成軟煤分層,煤的堅(jiān)固性系數(shù)減小、煤層透氣性降低、煤放散瓦斯的能力增強(qiáng);改造了煤巖體原有裂隙體系,阻塞和封閉原有的瓦斯通道,從而改變了瓦斯運(yùn)移、賦存狀態(tài),使煤層局部覆蓋或封閉區(qū)形成瓦斯富集,影響帶向周邊原生煤體存在較大的瓦斯運(yùn)移勢(shì)能;巖漿侵入使局部含煤地層處于不均衡的應(yīng)力緊張狀態(tài),影響帶邊緣受到額外的張應(yīng)力形成張性為主的裂隙,近巖體處煤層受到額外的壓應(yīng)力積蓄了彈性潛能。以上既是有利于瓦斯生成和富集的良好條件,也是瓦斯突出和異常涌出發(fā)生的基礎(chǔ)條件。
表 3? 煤層瓦斯參數(shù)實(shí)測(cè)結(jié)果
煤樣 |
W ( m3/t ) |
吸附常數(shù) |
f |
△ P ( mmHg ) |
λ ( m2/MPa2·d ) |
|
a ( m3/t ) |
b ( 1/MPa ) |
|||||
變質(zhì)煤 |
9.35 |
54.64 |
0.156 |
0.42 |
18.0 |
0.0095 |
原生煤 |
4.97 |
27.16 |
0.887 |
0.72 |
12.5 |
0.6730 |
由表 4 實(shí)驗(yàn)室測(cè)定不同變質(zhì)程度的煤樣自燃傾向性指標(biāo)參數(shù)可以看出,原生煤與變質(zhì)煤均為Ⅰ類(lèi)容易自燃煤層; 30 ℃煤的吸氧量表現(xiàn)為原生煤大于變質(zhì)煤;但在反應(yīng)溫度達(dá)到 70 ℃時(shí),變質(zhì)煤對(duì)于氧氣的消耗速率大于原生煤;結(jié)合衡量溫升速率快慢的交叉點(diǎn)溫度指標(biāo),體現(xiàn)為變質(zhì)煤較原生煤加速氧化階段的氧化自燃特性更強(qiáng)烈;計(jì)算煤氧化動(dòng)力學(xué)綜合指標(biāo)判定指數(shù)表明火成巖侵入破壞使得變質(zhì)煤較原生煤具有更高的自然發(fā)火的風(fēng)險(xiǎn)。由圖 2 對(duì)比分析可以看出變質(zhì)煤較原生煤在低溫氧化階段標(biāo)志性氣體產(chǎn)出溫度低,變現(xiàn)了變質(zhì)煤更易發(fā)火的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。
表 4? 煤樣自燃傾向性指標(biāo)
煤樣 |
Vd ( cm3/g ) |
C70 ℃ ( % ) |
Tcp ( ℃ ) |
判定指數(shù) |
原生煤 |
0.81 |
20.53 |
151.1 |
605.69 |
變質(zhì)煤 |
0.79 |
20.13 |
130.7 |
310.62 |
圖 2? 煤的低溫氧化過(guò)程氣體產(chǎn)物變化曲線(xiàn)
在生產(chǎn)實(shí)踐中發(fā)現(xiàn),火成巖侵入影響區(qū)煤層瓦斯含量顯著增高、自然發(fā)火危險(xiǎn)性大。表現(xiàn)為低透氣性煤層瓦斯難于預(yù)抽,在采掘落煤時(shí)瓦斯涌出量明顯增大、工作面推進(jìn)速度慢、地質(zhì)和開(kāi)采技術(shù)條件遺煤多、發(fā)育松動(dòng)圈與氧氣的接觸時(shí)間長(zhǎng)等。通過(guò)加大配風(fēng)量稀釋落煤涌出瓦斯是主要有效措施,但同時(shí)也為防治自然發(fā)火提供了不利條件;機(jī)械切割或爆破松動(dòng)火成巖侵入體由增加了外因火災(zāi)風(fēng)險(xiǎn)。因此,在容易自燃煤層火成巖順層侵入?yún)^(qū)開(kāi)采作業(yè)時(shí),存在著嚴(yán)重的瓦斯、火災(zāi)耦合災(zāi)害風(fēng)險(xiǎn),雙重災(zāi)害關(guān)鍵在于瓦斯治理程度。
3? 瓦斯賦存規(guī)律
3.1 煤層瓦斯壓力
甲烷帶內(nèi)煤層的瓦斯壓力一般隨埋深的增加而增大,瓦斯壓力梯度因地質(zhì)條件而存在差異性,在地質(zhì)條件相近的地質(zhì)塊段內(nèi),相同深度的同一煤層具有大體相同的瓦斯壓力,多數(shù)煤層瓦斯壓力隨埋深呈線(xiàn)性增加,可按下式推測(cè)煤層瓦斯壓力:
?????????????????? ……式 1
式中: P 為埋深 H 處的煤層瓦斯壓力, MPa ;ω為瓦斯壓力梯度, MPa/m ; C 常數(shù)。
根據(jù)井下直接測(cè)定煤層瓦斯壓力值確定南五采區(qū) 7 煤層瓦斯壓力賦存規(guī)律為:
?????????????????? ……式 2
3.2 煤層瓦斯含量
根據(jù)煤吸附瓦斯理論,煤層原始瓦斯含量也就是吸附和游離兩種狀態(tài)下瓦斯量的總和。實(shí)驗(yàn)室測(cè)定煤的孔隙率、吸附常數(shù) a 和 b 值和煤的工業(yè)分析,根據(jù)已知規(guī)律推算煤層原始瓦斯壓力,利用朗格繆爾方程間接計(jì)算煤層瓦斯含量:
??? ……式 3
式中: a 、 b 為吸附常數(shù); P 瓦斯壓力, MPa ; Mad 水分, % ; Ad 灰分, % ; F 孔隙率, % ; γ 視密度, t/m3 。
根據(jù)測(cè)算南五采區(qū) 7 煤層瓦斯含量值繪制瓦斯含量與埋深關(guān)系曲線(xiàn)如圖 3 。
圖 3? 瓦斯含量與埋深關(guān)系曲線(xiàn)
由式 2 和圖 3 可以看出,煤層瓦斯壓力與含量整體隨埋深增加而增大,但根據(jù)地勘時(shí)期含量測(cè)定發(fā)現(xiàn)瓦斯含量存在異常增高,這主要是因?yàn)樵撎幟簩踊鸪蓭r侵入所致。
4? 瓦斯涌出規(guī)律
瓦斯涌出可分為緩慢、均勻、經(jīng)常性的普通涌出和突發(fā)、強(qiáng)烈的異常涌出。通過(guò)南五 711 、 712 、 717 和 719 四個(gè)工作面絕對(duì)瓦斯涌出情況實(shí)際觀測(cè)來(lái)看,在于火成巖相關(guān)的變質(zhì)煤區(qū)開(kāi)采時(shí)瓦斯涌出量明顯增大、甚至發(fā)生突出事故,表明瓦斯涌出強(qiáng)度與火成巖體破壞地段也有較好的對(duì)應(yīng)性;在傾斜方向來(lái)看,瓦斯涌出與煤層埋藏深度有一定的正相關(guān)關(guān)系;隨著工作面推進(jìn),伴隨頂板的周期性活動(dòng),瓦斯涌出也呈現(xiàn)出周期性波動(dòng)。
采用沈陽(yáng)煤科院孫波等人總結(jié)的“利用工作面初次放頂定量分析瓦斯來(lái)源”分析方法 對(duì)工作面瓦斯涌出變化進(jìn)行定量分析確定瓦斯涌出來(lái)源構(gòu)成,如表 5 、 6 。在近距離煤層群開(kāi)采時(shí),鄰近層卸壓瓦斯占主要來(lái)源比例,一般受采動(dòng)影響卸壓后釋放到開(kāi)采層采空區(qū)內(nèi),隨圍巖來(lái)壓活動(dòng)而滯后采煤工作面一定距離;本煤層瓦斯涌出是配風(fēng)大小的主要依據(jù),但隨配風(fēng)量的增加會(huì)造成采空區(qū)內(nèi)瓦斯受漏風(fēng)強(qiáng)度增加涌入采煤作業(yè)空間內(nèi),增加了通風(fēng)稀釋瓦斯壓力,并且對(duì)于內(nèi)因火災(zāi)防治及其不利;上隅角作為采空區(qū)漏風(fēng)匯點(diǎn)是瓦斯防治的重點(diǎn)區(qū)域,落煤期間瓦斯管理重點(diǎn)破落煤巖體時(shí)的新暴露煤壁瓦斯涌出。
表 5? 工作面瓦斯涌出來(lái)源構(gòu)成
工作面 |
絕對(duì)涌出量( m3/min ) |
配風(fēng)量 m3/min |
回風(fēng)瓦斯 |
||
總量 |
鄰近層 |
本煤層 |
|||
711 |
70 |
53.4 |
16.6 |
2500 |
1.10% |
717 |
40 |
26.3 |
13.7 |
1200 |
0.75% |
719 |
90 |
78.2 |
11.8 |
2000 |
0.95% |
表 6? 工作面瓦斯抽排量
工作面 |
抽排瓦斯量( m3/min ) |
備注 |
|||
上隅角 |
采空區(qū) |
本煤層 |
風(fēng)排 |
||
711 |
10.7 |
32.8 |
0.0 |
27.5 |
無(wú)瓦斯道,未預(yù)抽 |
717 |
0.3 |
25.0 |
5.3 |
9.0 |
有瓦斯道,穿層預(yù)抽 |
719 |
5.6 |
62.0 |
2.5 |
19.0 |
有瓦斯道,邊采邊抽 |
火成巖床順煤層中部侵入后,煤層被分為不均勻的上下兩幅,開(kāi)采下幅可以滿(mǎn)足產(chǎn)能需求,但上幅煤在冒落帶內(nèi)瓦斯易被漏風(fēng)帶出,同時(shí)采空區(qū)內(nèi)容易形成松散遺煤對(duì)自然發(fā)火不利;開(kāi)采上幅煤遺煤少,但產(chǎn)能小,同時(shí)火成巖床對(duì)于下幅煤瓦斯蓋儲(chǔ)作用形成較大的突出、瓦斯噴出的威脅。表 7 為南五 709 綜采工作面瓦斯涌出來(lái)源構(gòu)成,可見(jiàn) 7-2 上幅煤層瓦斯涌出量占總瓦斯涌出量的 37.2% ,在風(fēng)排量中的 48.6% 的瓦斯由 7-2 上幅煤層涌出,為瓦斯治理的重點(diǎn)對(duì)象。
表 7? 709 工作面瓦斯涌出來(lái)源構(gòu)成
項(xiàng)目 |
本煤層 |
鄰近層 |
合計(jì) |
|||||
7-2 上幅煤層 |
9 煤層 |
相對(duì)量 (m3/t) |
百分比 ( % ) |
|||||
相對(duì)量 (m3/t) |
百分比 ( % ) |
相對(duì)量 (m3/t) |
百分比 ( % ) |
相對(duì)量 (m3/t) |
百分比 ( % ) |
|||
風(fēng)排瓦斯量 |
1.56 |
10.0 |
3.04 |
19.5 |
1.65 |
10.6% |
6.25 |
40.1 |
抽采瓦斯量 |
1.09 |
7.0 |
2.76 |
17.7 |
5.50 |
35.3% |
9.35 |
59.9 |
總計(jì) |
2.65 |
17.0 |
5.80 |
37.2 |
7.15 |
45.8% |
15.60 |
100.0 |
如圖 4 ,在南五 709 回采過(guò)程中工作面遇到火成巖沿煤層底板侵入煤體時(shí),揭露的構(gòu)造體向工作面涌入瓦斯,造成回風(fēng)斷電中斷生產(chǎn),統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)在停產(chǎn)面風(fēng)排瓦斯量增加 4m3/min 。與其同向推進(jìn)的南五 903 掘進(jìn)工作面在施工底板錨索時(shí),鉆孔位于火成巖床體內(nèi)時(shí)發(fā)生瓦斯噴出,造成回風(fēng)斷電中斷生產(chǎn),統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)風(fēng)排瓦斯量增加 4m3/min 。巖漿在侵入過(guò)程中,破壞地層同時(shí)也在冷卻收縮易形成賦存瓦斯的裂隙,巖床下煤層受熱烘烤作用,瓦斯向上運(yùn)移、富集在多孔的火成巖床內(nèi),采煤和打鉆作業(yè)破壞了蓋儲(chǔ)條件,對(duì)瓦斯富集區(qū)形成“天窗”出口,從而瓦斯大量異常涌出。
圖 4? 火成巖床體內(nèi)蓋儲(chǔ)瓦斯異常涌出示意圖
5? 治理措施
在煤層開(kāi)采設(shè)計(jì)階段要對(duì)煤層原始狀態(tài)瓦斯涌出情況進(jìn)行評(píng)估,合理布置瓦斯抽采工程和確定瓦斯抽采時(shí)間,就容易自燃煤層火成巖順層侵入?yún)^(qū)開(kāi)采 瓦斯、火災(zāi)耦合災(zāi)害而言,瓦斯是主導(dǎo)因素。因此采取鉆孔預(yù)抽開(kāi)采區(qū)域煤層瓦斯,底板瓦斯道施工穿層預(yù)抽鉆孔,可以預(yù)抽煤層及近距離煤層群瓦斯,回采時(shí)還可以作為抽采鄰近層卸壓瓦斯的主動(dòng)措施,尤其在南五采區(qū) 7 煤層火成巖床分幅條件下,更能有效控制上幅煤瓦斯,彌補(bǔ)順層鉆孔不足。鄰近層卸壓瓦斯主要涌入開(kāi)采層采空區(qū),并且瓦斯在漏風(fēng)影響下,趨向于上隅角匯聚,通過(guò)在頂板冒落帶上邊緣布置內(nèi)錯(cuò)式瓦斯道,可以實(shí)現(xiàn)這部分瓦斯控制,并且其穩(wěn)定性和抽放能力較鉆孔抽采法更明顯。
通風(fēng)稀釋瓦斯主要是針對(duì)落煤時(shí)瓦斯涌出,因此對(duì)于本煤層瓦斯易采取采前預(yù)抽、采動(dòng)區(qū)邊采邊抽盡量來(lái)控制,確保工作面有效推進(jìn),當(dāng)推進(jìn)度大于采空區(qū)氧化帶內(nèi)煤的自燃發(fā)火期時(shí)基本消除遺煤自燃風(fēng)險(xiǎn)。配風(fēng)量的合理降低,不但能減少漏風(fēng)排放采空區(qū)瓦斯,同時(shí)對(duì)于防火也是一項(xiàng)主要措施。充填隅角空間,既冷卻降溫,又封堵漏風(fēng)通道。
6? 結(jié)語(yǔ)
( 1 )開(kāi)展好瓦斯涌出預(yù)測(cè)和瓦斯涌出來(lái)源定量分析的基礎(chǔ)工作,可為通風(fēng)和抽采瓦斯決策提供依據(jù)。
( 2 )火成巖侵入煤巖體后會(huì)造成瓦斯賦存異常,存在富集瓦斯的煤層區(qū)或巖層區(qū),且煤層突出危險(xiǎn)性更嚴(yán)重,瓦斯異常涌出與地質(zhì)構(gòu)造相關(guān),采用瓦斯地質(zhì)分析手段與超前鉆孔探測(cè)相結(jié)合的方法能夠及時(shí)發(fā)現(xiàn)瓦斯地質(zhì)異常地帶,在進(jìn)行采掘活動(dòng)時(shí)采取“靶向”瓦斯治理措施,可保障礦井安全生產(chǎn)。
( 3 )穿層鉆孔預(yù)抽近距離煤層群瓦斯,能有效控制上幅煤瓦斯涌入采煤空間。
( 4 )頂板瓦斯道抽采采空區(qū)內(nèi)瓦斯,具有高效、穩(wěn)定、可靠特點(diǎn)。
( 5 )火成巖侵入?yún)^(qū)采煤工作面瓦斯治理和火災(zāi)防治是耦合相輔的,要作為統(tǒng)一整體來(lái)考慮,同時(shí)災(zāi)害治理工作要從三維立體開(kāi)展。
( 6 )本區(qū)瓦斯治理實(shí)踐可為類(lèi)似條件的采掘工作面借鑒。
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作者簡(jiǎn)介: 陳志平( 1982- ) , 男,工程師。 2006 年畢業(yè)于遼寧工程技術(shù)大學(xué)安全工程專(zhuān)業(yè),現(xiàn)在鐵煤集團(tuán)大興煤礦從事煤礦“一通三防”技術(shù)與管理工作。聯(lián)系電話(huà): 13591619192 。